В Омске ГК «Росводоканал» запустил в промышленную эксплуатацию каталитическую установку сжигания осадка сточных вод. Уникальный проект реализуется совместно с Институтом катализа Сибирского отделения РАН.
Старт работы приурочен к заявлению акционеров «Росводоканала» и государственного института развития ВЭБ.РФ о создании совместного предприятия для развития отрасли водоснабжения и водоотведения.
Комментируя реализацию инновационного проекта генеральный директор, акционер ГК «Росводоканал» Антон Михальков отметил:
«Очень большой блок совместных интересов сконцентрирован в проектах экологического характера, в первую очередь, в проектах утилизации иловых осадков, миллионы тонн которых накоплены за десятилетия на иловых полигонах по всей России. Мы считаем, что необходимо разрабатывать стандарты работы с иловыми осадками и внедрять российские технологии их утилизации, а также строить заводы по их сжиганию».
Сегодня в России самый распространенный способ переработки осадка – складирование его на иловых полях. Только в Омске ежечасно на очистных сооружениях канализации формируется 12 тонн илового осадка. Теперь в миллионном городе безопасно утилизировать осадок сточных вод будет высокотехнологичная установка. Данную технологию «Росводоканал» планирует предложить другим российским регионам и странам — проблема утилизации осадка является одной из ключевых и имеет важное значение для оздоровления экологии.
«Существующие мощности илошламонакопителя, состоящего из трёх секций, переполнены. Изучив и сравнив возможные варианты утилизации осадков, мы остановились на инновационной разработке учёных Института катализа Сибирского отделения РАН. В прошлом году построили здание цеха и ключевое оборудование – каталитический реактор. В течение этого года провели приёмку основных технологических узлов, выполнили монтаж оборудования и инженерных коммуникаций. Были определенные сложности, связанные с поставкой нестандартного оборудования немецкого производства, но тем не менее, мы уложились в намеченные сроки сдачи объекта», — рассказал генеральный директор «Росводоканал Омск» Сергей Шелест.
Инвестиции в первую очередь установки по сжиганию мощностью более 50 тыс. тонн ежегодного производимого в Омске илового осадка, составили менее 400 млн рублей. Более 90% оборудования на этом заводе является российским. Построив три такие установки, омский водоканал планирует утилизировать не только ежедневно формируемый осадок, но и накопленный за предыдущие десятилетия.
«Всего на город-миллионер потребуется менее 1 млрд рублей для строительства завода по утилизации всех производимых иловых осадков. Эти деньги можно амортизировать даже в тарифах. Операционные расходы такого завода сопоставимы с расходами на вывоз осадков на полигоны. При использовании альтернативных зарубежных технологий он обошёлся бы в 50-60 млн евро», — отметил генеральный директор ГК «Росводоканал» Антон Михальков.
Уже в следующем году компания планирует представить первые итоги работы завода в Омске потенциальным партнёрам и инвесторам.
Правительство России приняло постановление, продляющее на один год срок введения единых нормативов потребления коммунальных услуг. Согласно принятому документу, переход на единые в субъекте нормативы должен быть завершен не позднее 1 января 2022 года. Это позволит снизить влияние перехода к новым нормативам на размер платы за коммунальные услуги для граждан. Переход на единые нормативы должен произойти в регионах одновременно с реализацией программ энергосбережения и повышения энергоэффективности использования ресурсов в многоквартирных домах. Такие программы предусматривают, в том числе установку приборов учета энергоресурсов.
Нормативы потребления коммунальных услуг используются, если дом или помещения в нем не оборудованы счетчиками. После перехода на новую систему нормативы для домов с одинаковыми конструктивными характеристиками в одинаковых климатических зонах станут равными на территории всего региона. Однако важно, чтобы к моменту изменения нормативов максимально возможное количество домов и помещений в них были оборудованы приборами учета.
Увеличение срока связано с ограничениями, которые появились в этом году из-за эпидемиологической ситуации. Из-за них органам государственной власти субъектов требуется больше времени для реализации программ энергосбережения.
«Минстрой России получил большое количество обращений по поводу перехода на новые нормативы. На текущий момент в регионах отсутствует системный подход к нормативам, поэтому решение о продлении переходного периода не только даст субъектам достаточно времени на качественную разработку необходимых документов, но и исключит риски повышения цен на коммунальные услуги для граждан», — отметил заместитель министра строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации Максим Егоров.
Преимущества новых насосов — низкий уровень шума и компактные размеры в сочетании с высочайшим качеством и низким энергопотреблением. Высокая надежность и бесперебойная эксплуатация обеспечиваются за счет 100% контроля качества каждого насоса на производстве и запатентованных технических решений, реализованных при производстве насосного узла.
Насосы ROYAL Clima разработаны специально для холодильных систем, отопления и кондиционирования.
Насос дренажный RED MINI 10
Раздельный насос проточного типа
Преимущество: компактный корпус насосного узла для максимально быстрого и удобного монтажа бытовой сплит-системы. Поплавковая камера подключается к дренажной трубке, а корпус насоса — встраиваются в кабель-канал, штробу, либо помещаются над навесным потолком.
Насос дренажный RED SPLIT 24
Раздельный насос проточного типа
Преимущество: малые размеры при высокой производительности. Поплавковая камера подключается к дренажной трубке, а блок питания и корпус насоса — встраиваются в кабель-канал, штробу, либо помещаются над навесным потолком.
Насос дренажный BOX SPLIT 24
Моноблочный насос проточно-накопительного типа
Преимущество: наружная установка. Благодаря этому отпадает необходимость убирать части насоса в кабель-канал. Это значительно ускоряет монтаж и дает возможность установить насос без пыли и грязи. Элегантный неброский дизайн идеально впишется в любой интерьер.
Насос дренажный RED TANK 320
Наливной насос большой мощности
Используется для отвода конденсата от систем кондиционирования и холодильной техники средней и высокой производительности.
Преимущество: уменьшенная высота корпуса и возможность одновременно подключить до 5 приборов. Это позволяет расширить возможности установки и использования прибора.
В 2020 году в Москве введен в эксплуатацию жилой комплекс бизнес-класса «Новочерёмушкинская, 17». Квартал расположен в Академическом районе, одном из наиболее престижных в городе, и отличается оригинальными архитектурно-планировочными решениями, премиальной отделкой мест общего пользования, а также современной инженерной инфраструктурой, благодаря которой жильцы получают коммунальные услуги самого высокого качества. Бесперебойную работу систем отопления и водоснабжения ЖК обеспечивают насосы GRUNDFOS.
Первых новосёлов жилой квартал принял в начале 2020 года, последняя очередь введена в эксплуатацию в апреле. Проект реализован группой компаний «Инград» и представляет собой комплекс из четырёх высотных корпусов переменной этажности (18–20 этажей) с закрытым двором. Архитектурное решение в европейском стиле отличает лаконичная геометрия фасадов с чёткими линиями и строгими пропорциями. В их отделке использованы натуральные материалы: клинкерный кирпич, алюминиевые и керамические панели. Ритмичная декоративная подсветка по всей площади наружных фасадов придаёт комплексу яркую индивидуальность и подчёркивает его статус.
Общая площадь ЖК превышает 100 тыс. м², из которых на долю жилья приходится 52 тыс. м². Это 695 квартир площадью от 42 до 135 м², с потолками высотой более трёх метров и разнообразными планировочными решениями: всего более 100 вариантов. Из панорамных окон открываются виды на исторические районы Москвы. На верхних этажах расположены пентхаусы площадью до 150 м², со вторым светом, террасами и возможностью установки каминов.
Инфраструктура квартала включает учебный центр, детский сад, объекты сферы услуг и двухуровневый подземный паркинг на 534 места с собственной автомойкой и кладовыми. Входные группы во всех корпусах имеют просторные вестибюли, помещения для хранения колясок и велосипедов, а также общественные санузлы.
ИТП — сердце инженерной инфраструктуры
Отличительная особенность современного проекта элитной жилой недвижимости — развитые решения для обеспечения высокого уровня климатического комфорта в любое время года. ЖК «Новочерёмушкинская, 17» не исключение. Жильцы могут управлять температурой воздуха в квартирах, холлах и вестибюлях. За тепло и горячую воду отвечает оборудование, установленное в автоматизированном индивидуальном тепловом пункте.
ИТП регулирует подачу тепла в систему отопления зданий в зависимости от колебаний уличной температуры и внутреннего потребления. Бесперебойную циркуляцию теплоносителя в отопительных контурах обеспечивают энергоэффективные насосы GRUNDFOS TPE с интеллектуальным управлением. В общей сложности в составе теплового пункта использовано шесть таких агрегатов: четыре насоса TPE 100–200 и два TPE 80–170, производительностью 117 и 67,9 м³/ч соответственно. Они установлены попарно в трёх контурах отопления и включены по схеме с резервированием. При аварии основного агрегата автоматически запускается резервный, благодаря чему система работает без сбоев — и жители ЖК не испытывают дискомфорта.
Конструктивно одноступенчатые центробежные насосы TPE отличает оптимизированная вертикальная компоновка и инлайн-конфигурация гидравлической части: всасывающий и напорный патрубки равного диаметра, расположенные на одной линии. При этом насос и двигатель выполнены в виде отдельных блоков, их валы соединены короткой жёсткой разъёмной муфтой, а перекачиваемая жидкость отделена от электрической части механическим торцевым уплотнением вала.
Такие особенности облегчают монтаж трубных коммуникаций, позволяют улучшить пространственную компоновку тепловых узлов и оптимизировать использование технических площадей. Обслуживание и ремонт оборудования значительно упрощает возможность демонтировать его головную электрическую часть без отсоединения корпуса от трубопровода. Эти преимущества сделали циркуляционные насосы TPE популярным решением при проектировании систем теплои холодоснабжения, вентиляции и кондиционирования.
Гидравлическая часть установленных в тепловом пункте ЖК насосов выполнена в корпусе из чугуна с гальваническим покрытием, повышающим коррозионную стойкость металла, а их рабочие колёса имеют гидравлическую и механическую балансировку. Это делает оборудование более надёжным, увеличивает срок службы подшипников двигателя и торцевого уплотнения вала.
«В насосах установлены электродвигатели наивысшего на сегодняшний день класса энергоэффективности IE5 со встроенным преобразователем частоты и интеллектуальным контроллером. В сочетании с оптимизированной конфигурацией проточной части это значительно снижает энергопотребление при сохранении требуемой производительности насосов, а в комплексе с другими мероприятиями по общему энергосбережению позволяет сократить размер платы за содержание общедомового имущества на 15–20%», — говорит руководитель отдела продуктового менеджмента Департамента промышленного и бытового оборудования «Грундфос» Максим Семенов.
Функции интеллектуального управления используются для непрерывной регулировки напора теплоносителя в зависимости от подачи, что необходимо для работы автоматизированного теплового пункта с погодной компенсацией.
Использование модулей связи GRUNDFOS CIM позволяет интегрировать насосы TPE в системы диспетчеризации для автоматизации и удалённого управления. Кроме того, контролировать работу оборудования и выполнять его настройку можно с помощью мобильного приложения Grundfos Go Remote, установленного на смартфон.
Горячее водоснабжение
Помимо отопления и управления микроклиматом в зданиях ЖК, тепловой пункт обеспечивает бесперебойную подачу горячей воды в его квартиры. Система ГВС реализована по независимой схеме с рециркуляцией, которую поддерживают десять вертикальных многоступенчатых центробежных насосов GRUNDFOS CR производительностью от 5,8 до 17 м³/ч.
В отличие от TPE, отвечающих за циркуляцию теплоносителя — так называемой подготовленной воды, которая применяется только в системах отопления и содержит различные присадки (антивспениватели, вещества, препятствующие образованию отложений в трубах, и др.), насосы CR перекачивают воду питьевого качества. У оборудования этой серии также инлайн-конструкция проточной части, что даёт существенные преимущества при проектировании, монтаже и эксплуатации. Многоступенчатая гидравлическая часть может включать до 36 рабочих колёс. В частности, в системе ГВС ЖК «Новочерёмушкинская, 17» использованы насосы с пятью, десятью и пятнадцатью ступенями.
Головная часть и основание оборудования серии CR изготовлены из чугуна, а все остальные детали, контактирующие с рабочей средой, выполнены из нержавеющей стали марки AISI 304. К числу особенностей этой линейки относится высокий гидравлический КПД. Модульная конструкция насосов и широкий модельный ряд обеспечивают высокую вариативность их применения и возможность точного подбора оптимального решения для систем любой конфигурации.
Вся серия отличается повышенной надёжностью, благодаря чему насосы способны работать практически без остановки. При этом установленные в них энергоэффективные двигатели экономят до 30% потребляемой электроэнергии по сравнению с устаревшим оборудованием.
Новый жилой квартал на юго-западе Москвы — один из наиболее привлекательных вариантов выбора на столичном рынке недвижимости. Его преимущества обусловлены удачным расположением, развитой инфраструктурой, широким спектром удобных планировок и использованием современных технических решений.
Справка о концерне GRUNDFOS
Концерн GRUNDFOS, ведущий мировой производитель насосного оборудования, был основан в 1945 г. в Дании. На данный момент 83 подразделения Концерна находятся в 56 странах мира. Общий объём производства — более 17 млн насосов в год.
В России насосы GRUNDFOS известны с начала 1960-х годов. Первая поставка осуществлена в 1962 году. В 1998 году была основана дочерняя компания ООО «ГРУНДФОС». Первая очередь завода по производству насосного оборудования «ГРУНДФОС Истра» (г. Истра, Московская область) запущена в 2005 году, а в 2011-м завершено строительство второй очереди.
В 2020 году ООО «ГРУНДФОС» представлено 26 представительствами во всех федеральных округах РФ. Насосы GRUNDFOS работают как на водоканалах Москвы, Санкт-Петербурга, Ростова-на-Дону, Воронежа, Хабаровска, Сыктывкара, Подольска, Иванова, Ярославля и ряда других городов, так и на иных объектах ЖКХ и ряде крупнейших российских промышленных предприятий, аэропортов и спортивных сооружений.
Проектированию систем вентиляции и кондиционирования для медицинских учреждений всегда уделяется особое внимание. Причин тому несколько: и жесткие требования нормативной документации, и особые условия эксплуатации, и ответственность за здоровье будущих пациентов. Оборудование DANTEX в полной мере удовлетворяет всем предъявляемым требованиям и успешно применяется на многих медицинских объектах.
В 2020 году в связи с распространением коронавирусной инфекции Правительством РФ было принято решение о строительстве сразу нескольких лечебно-профилактических учреждений (ЛПУ) в довольно сжатые сроки. При этом каждый из объектов возводился в соответствии с самыми современными стандартами качества строительства, что предусматривает установку эффективного и надежного климатического оборудования.
В условиях сжатых сроков большой вес приобретал и еще один фактор — время поставки оборудования на объекты. У большинства поставщиков зарубежного климатического оборудования сроки поставок в среднем составляют 8–12 недель, но в условиях пандемии могут достигать и 20–24 недель. Учитывая, что период возведения всего объекта не должен превышать 2–3 месяца, ждать поставку климатического оборудования более полугода не представляется возможным. В такой ситуации преимущество получают те компании, у которых, во-первых, есть запасы комплектующих и материалов для производства оборудования, а, во-вторых, четко отлажены процессы сборки и доставки климатической техники, а также возможность оперативной организации монтажных работ.
Все вышеперечисленное имеется у компании DANTEX вкупе с высоким профессионализмом, широкой продуктовой линейкой и другими, ставшими уже традиционными, преимуществами оборудования бренда. Так, дилерам оборудования DANTEX в 2020 году удалось одержать победу в тендерах на поставку климатического оборудования более чем в 100 медицинских объектов, расположенных не только в Москве и Санкт-Петербурге, но и в других регионах России. Пример нескольких реализованных объектов:
Инфекционная больница в поселении Вороновское (ТиНАО, г. Москва)
Новая инфекционная больница в поселении Вороновское в Новой Москве была возведена в экстренном режиме весной 2020 года в рамках государственной программы по борьбе с коронавирусной инфекцией. На площади в 80000 м² размещено 50 корпусов. Для кондиционирования палат и кабинетов врачей было предусмотрено:
163 сплит-системы,
изотермические и ультразвуковые увлажнители воздуха,
компрессорно-конденсаторные блоки (ККБ) для модулей охлаждения в приточных системах вентиляции.
Оборудование DANTEX удовлетворяло заявленным требованиям по всем параметрам, включая энергоэффективность и надежность. Кроме этого, на складах компании DANTEX GROUP есть необходимые запасы требуемой климатической техники. Также уложиться в сжатые сроки позволила готовность сотрудников компании к погрузке и транспортировке оборудования в любое время дня и ночи.
DANTEX имеет еще одно существенное преимущество на рынке производителей и поставщиков климатического оборудования — компания входит утвержденный на федеральном уровне реестр компаний-поставщиков оборудования на медицинские объекты. Наличие необходимых лицензий, а также профессионализм сотрудников позволили в кратчайшие сроки осуществить поставку необходимого оборудования, а также реализовать полный объем монтажных и пусконаладочных работ увлажнителей воздуха и ККБ.
Ещё один знаковый медицинский объект — инфекционный центр на 120 койко-мест — был развернут в городе Волжский Волгоградской области. Данное медицинское учреждение оборудовано собственной клинико-диагностической лабораторией, а также кислородной станцией, томографом, рентгеном и площадкой для дезинфекции. А для поддержания оптимальных параметров микроклимата посредством приточных систем было использовано оборудование DANTEX. В качестве охладителей установлено 4 компрессорно-конденсаторных блока DK-TS040BUSOHF.
Оборудование DANTEX для медицинских объектов
Создание комфортного микроклимата в современных медицинских учреждениях немыслимо без эффективных систем вентиляции и кондиционирования. Особенности данного рода объектов предъявляют дополнительные требования к климатическому оборудованию в плане резервирования, расположения, степени очистки воздуха и т. д.
Системы кондиционирования
Для медицинских учреждений в арсенале DANTEX имеются как небольшие по мощности и простые в установке сплит-системы, так и более сложные и эффективные мультизональные системы кондиционирования.
Внутренние блоки кондиционеров DANTEX оснащены многоступенчатой системой фильтрации, обеспечивающей очистку воздуха от мелких частиц пыли, а также его обеззараживание. Для этого, например, служит угольный электростатический фильтр в линейке кондиционеров ECO NEW.
Для охлаждения нескольких помещений могут быть использованы инверторные мультисплит-системы. Они отличаются возможностью подключения до 4 внутренних блоков к одному наружному.
Для более крупных объектов предусматриваются многозональные системы кондиционирования (VRF). Таких систем на объекте может быть установлено множество. Мощность одной такой системы может достигать 246 кВт, что позволяет охлаждать помещения площадью до 3000 м².
Системы вентиляции
К системам вентиляции медицинских учреждений также предъявляются особые требования: необходимость более тонкой очистки воздуха, запрет на рециркуляцию, наличие резерва и другие особенности.
Наибольшее распространение получили канальные системы вентиляции серии DV-M02500-DV-M08500 и модульные системы серии DV-B02000-DV-B70000. Они подбираются под каждый объект индивидуально и могут быть гибко сконфигурированы, исходя из геометрии венткамеры.
Для охлаждения воздуха в приточных системах широкое распространение получили компактные фреоновые воздухоохладители и внешние компрессорно-конденсаторные блоки. Для небольших систем могут быть использованы блоки DANTEX серии DK-03–30WC/(S)F холодильной мощностью от 3 до 30 кВт. Холодопроизводительность ККБ серии DK-TS варьируется от 18 до 280 кВт.
Отдельного внимания заслуживает вопрос рекуперации. Из-за запрета на рециркуляцию воздуха роторные рекуператоры не могут быть использованы на медицинских объектах. В этом случае специалисты DANTEX рекомендуют устанавливать рекуператоры пластинчатого перекрестноточного типа и рекуператоры с промежуточным теплоносителем. Последние хороши тем, что дают возможность разнести на значительные расстояния приточные и вытяжные воздуховоды, и в них вытяжной воздух сначала отдает тепло воде или незамерзающему гликолевому раствору, который, в свою очередь, отдает тепло приточному воздуху. В этих системах полностью исключен возможный подмес вытяжного воздуха в приточный, но в отличии от пластинчатых рекуператоров их эффективность не так высока.
Преимущества оборудования DANTEX
В медицинских учреждениях, в отличие от других типов объектов, гораздо сложнее проводить работы по ремонту и обслуживанию инженерного оборудования, поскольку эти объекты должны бесперебойно функционировать. В этой связи вопрос высокого качества и надежности климатической техники стоит наиболее остро. И здесь снова в лидеры выходит оборудование DANTEX, которое на протяжении многих лет зарекомендовало себя как сверхнадежное и долговечное оборудование, работающее без сбоев как в летнее, так и в зимнее время.
Отдельного внимание заслуживает вопрос стоимости оборудования DANTEX, которое также может рассматриваться как конкурентное преимущество по ряду причин. Во-первых, значительная часть оборудования производится на территории России на собственных производственных площадках. Во-вторых, оптовые закупки комплектующих позволяют оптимизировать себестоимость продукции и предложить максимально конкурентные цены на российском рынке. И, наконец, важен не только факт своевременной поставки оборудования, но и грамотная техническая поддержка, а также квалифицированный монтаж и пусконаладка оборудования, и на этом стоит остановиться подробнее.
Сопутствующие услуги
Любой объект начинается с первичной технической консультации, подбора оборудования и стадии проектирования. Специалисты DANTEX ежедневно проводят более 100 консультаций для объектов разного типа и масштаба — от небольших квартир до объектов, площадь которых измеряется десятками тысяч квадратных метров. При этом первичная консультация и подбор оборудования выполняются бесплатно (подробнее — см. на сайте компании).
На этапе реализации объекта важное значение приобретает наличие профессиональных монтажных бригад в разных регионах России. Эта задача была решена путем создания масштабной региональной партнерской сети — компаний и монтажных бригад, обученных и аттестованных для монтажа и пусконаладки оборудования DANTEX.
Компания «Арктика» рада объявить о глобальном обновлении ассортимента канальных теплообменников. В результате работы наших специалистов модельный ряд теплообменников увеличен в два с половиной раза!
За счет появления новых моделей водяных нагревателей PBAS и PBAHC, водяных охладителей PBAR существенно расширяются возможности для оптимального выбора оборудования по различным техническим характеристикам:
– Модельный ряд водяных нагревателей для воздуховодов круглого сечения PBAHC расширен радикально (с 5 до 36 моделей). Теперь он представлен однорядными, двухрядными, трехрядными и четырехрядными моделями в типоразмерах от 100 до 500мм.
– В линейке водяных нагревателей PBAS для прямоугольных воздуховодов появились однорядные теплообменники, предназначенные для использования, как правило, в качестве калориферов второго подогрева (в том числе в системах с увлажнением или осушением воздуха) или доводчиков. Сейчас водяные нагреватели PBAS можно выбрать с любым количеством рядов теплообменника в диапазоне от одного до четырех.
– Появились 7 совершенно новых типоразмеров водяных нагревателей PBAS и водяных охладителей PBAR, предназначенных для воздуховодов квадратного сечения от 400х400 до 850х850мм.
Таким образом, в результате обновления модельного ряда теплообменников партнеры компании Арктика получают широкие и максимально гибкие возможности по созданию вентиляционных систем.
На пятом заседании межведомственной рабочей группы по запахам подвели итоги года и обсудили планы на 2021 год. В итоговом заседании под председательством Комитета по природопользованию приняли участие представили Роспотребнадзора, Росприроднадзора, Россельхознадзора, ГУ МЧС по городу Санкт-Петербургу, ГУП «Водоканал Санкт-Петербурга», районных администраций и муниципальных образований.
Создание рабочей группы в августе 2020 года стало важным шагом для определения источников негативных выбросов и их ликвидации.
Участники заседания отметили, что за несколько месяцев межведомственного взаимодействия снизилось количество поступающих обращений, вызванных ухудшением качества атмосферного воздуха и появлением неприятных запахов. Изменилось как количество, так и структура обращений в части характера запахов и их источников. Значительно сократилось количество жалоб на запахи канализации, сельскохозяйственных полей, существенно уменьшилось количество жалоб на запах газа.
Непрерывно ведется работа федеральных и региональных надзорных органов с предприятиями и организациями. В этом году при содействии регионального отделения Всероссийского общества автомобилистов в нескольких районах Петербурга ликвидировали самовольно установленные трубы в гаражных боксах, которые являлись источниками неприятных запахов. По обращениям граждан регулярно проводятся мероприятия по поиску источника запаха с учетом метеорологической обстановки.
Мобильная экологическая дежурная служба (МЭДС) Комитета по природопользованию осуществляет в том числе прием и систематизацию обращений по характеру запаха и времени его появления. Обращения граждан в МЭДС (417-59-36) учитываются при формировании графика работы передвижных лабораторий мониторинга загрязнения атмосферного воздуха
В рамках заседания поддержано решение о создании в 2021 году в рамках Межведомственной рабочей группы комиссии по проведению экологического патрулирования проблемных территорий Санкт-Петербурга, в том числе в рамках оперативных и маршрутных наблюдений за качеством атмосферного воздуха.
Планируется, что в экологическом патрулировании будут участвовать члены рабочей группы, а также представители районных администраций и муниципальных образований, хорошо знающие как свою территорию, так и организации и предприятия, расположенные в непосредственной близости.
Кроме того, после завершения оснащения мобильной экологической дежурной службы сотрудники МЭДС будут осуществлять выезды при появлении информации о неприятных запахах для первичной оценки ситуации и проведения экспресс-замеров. В случае, если информация подтвердится, на втором этапе предусматривается выезд аккредитованной лаборатории для проведения замеров качества атмосферного воздуха.
На межведомственном заседании также поддержали расширение рабочей группы — в ее состав войдут представители Департамента Росгидромета по СЗФО и ФГБУ «Северо-Западное УГМС».
Губернатор Ленинградской области Александр Дрозденко в рамках рабочей поездки в Волосовский район посетил реконструированные очистные сооружения в Каложицах, которые теперь способны очищать порядка 200 кубометров сточных вод в сутки.
«Модульные очистные сооружения — хороший пример быстрого решения, чтобы повысить качество воды. Они изготавливаются на заводе и поступают на объекты готовыми к работе, нужно только подключить и настроить их. В 2021 году в Ленинградской области будут установлены десятки таких станций для очистки и питьевой, и сточной воды», — отметил Александр Дрозденко.
Система очистки в Каложицах теперь соответствует всем необходимым нормативам. Очищенная вода, поступающая в реку Хревица, соответствует высшей рыбохозяйственной категории водопользования.
Напомним, что 2021-й год в 47-м регион объявлен годом Чистой воды. Руководству региона в течение нескольких лет придется решать серьезную задачу. Главная цель — сделать воду чистой в доме каждого ленинградца.
Председатель секции по энергосбережению Экспертного совета Комитета по жилищной политике и ЖКХ Государственной думы РФ В. С. Казейкин в предыдущем номере журнала «Инженерные системы» [1], обобщая мнение профессионального сообщества, «выступил с обращением о готовности оказать максимальное содействие в подготовке предложений по разработке нового акта Правительства Российской Федерации, устанавливающего Требования энергетической эффективности в отношении зданий, строений и сооружений, взяв при этом за основу положения постановления № 18 ПП РФ и приказа Минстроя России от 17 ноября 2017 г. № 1550/пр., а также правоприменительную практику указанных актов».
Следует добавить к этому перечню, принятому за основу при разработке нового акта и подвергшемуся «регуляторной гильотине, утвержденной Правительством РФ от 29. 05.2019 г. № 4714п-П36», еще приказ Минстроя РФ от 6 июня 2016 г. № 399/пр «Об утверждении Правил определения класса энергетической эффективности многоквартирных домов» (п. 26 Перечня отмененных актов федеративных органов исполнительной власти) и Постановление Правительства РФ от 20 мая 2017 г. № 603 «О внесении изменений в Постановление Правительством РФ от 25 января 2011 г. № 18» (п. 18 Перечня нормативных правовых актов РФ, признанных утратившими силу).
Последний документ более профессионально рассматривает требования по энергоэффективности к зданиям по сравнению с Комплексным планом, утвержденным распоряжением Правительства РФ от 19.04.2018 г. № 703-р, на который ссылаются авторы статьи, поскольку в нем в качестве основной задачи рассматриваются мероприятия по повышению энергоэффективности экономики РФ, а в качестве целевых показателей многоквартирных домов приводятся, с точки зрения специалиста в области технологий установления фактического теплопотребления зданий, неправдоподобно точные величины. Например, фактическое значение теплопотребления базового 2016 года — 397 497,47 тыс. Гкал (для подобных расчетов можно было бы округлить до 397,5 млн Гкал), что сыграло с составителями таблицы злую шутку — в плановых значениях на 2025 год ими пропущена цифра 9 между 3 и 7, а это означает снижение плановых значений до 3749,75 · 100/397497,47 = 0,94% вместо предполагаемых: 39749,75 · 100/397497,47 = 10%.
6. Динамика потребления тепловой энергии многоквартирными домами (без учета нового строительства)
тыс. Гкал
397 497,47
462 290 ГВт∙час
-3 749,75 -0,94% -39 749,75 -10%
-59 624,63
-15,0%
Затем, непонятно потребление тепловой энергии МКД — только на отопление или и на горячее водоснабжение тоже? В скобках написано «без учета нового строительства», значит, это предполагает сокращение теплопотребления только существующего на 2016 год жилищного фонда, много ли это? Постараемся ответить на эти вопросы с использованием материалов статьи [2], опубликованной в том же номере журнала.
В [2] приводятся результаты расчета фактической энергоэффективности жилищного фонда города Москва и тенденции ее повышения к 2030 году, а также таблицы жилищного баланса Москвы и Российской Федерации за тот же период и фактического удельного теплопотребления на отопление жилых домов, построенных в Москве в разные периоды времени. Исходя из представленного анализа установлено, что в Москве при величине градусо-суток нормализованного отопительного периода ГСОП = 4943 °С·сут., фактическое удельное теплопотребление на отопление домов, построенных до 1980 года, составило 193 кВт·ч/м2 в год; до 2000 года — 168 кВт·ч/м2 в объеме 63 млн м2 площади квартир, что составит в процентах от жилищного фонда МКД в базовом 2016 году: 63 · 100/233,2 = 27%; до 2016 года в объеме 37 млн м2 (16%) — 149 кВт·ч/м2 и в объеме 10 млн м2 (4%), построенных в соответствии с требованиями СНиП 23-02-2003, — 95 кВт·ч/м2. Следовательно, объем площади квартир в МКД, построенных до 1980 года, составил: 233,2 – 63 – 37 – 10 = 123,2 млн м2, или 53%.
Используя табл. 1 в [2], где в строке 1.1 приводится величина жилищного фонда многоквартирных домов Российской Федерации в базовом 2016 году в размере 2484 млн м2, и допуская, что ГСОП Москвы находится близко к средней арифметической величине ГСОП всех городов России с учетом площади МКД в них и что примерно в таком же соотношении по площади и по удельному теплопотреблению на отопление велось строительство в этих городах, как и в Москве, определим фактическое теплопотребление на отопление жилищного многоквартирного фонда России в базовом 2016 году:
По вышеприведенным в Комплексном плане целевым показателям фактическое теплопотребление показано в размере 462 290 ГВт·ч (красным шрифтом в выкопировке из таблицы пересчетом приведенных 397497,47 тыс. Гкал в ГВт·ч). С учетом того, что в Москве, естественно, больше домов высокоэтажных (см. выкопировку из сообщения «2ГИС подсчитал среднюю этажность городов» от 8 июля 2015 года с учетом моего примечания), что несколько увеличит суммарное теплопотребление других городов, можно считать достаточно близкими оба значения.
На основании сказанного можно сделать вывод, что целевой показатель отражает теплопотребление только на отопление и что в Комплексном плане ставится задача снижения теплопотребления на отопление до 2030 года только на жилищный фонд МКД, образованный в базовом 2016 году, а нормы на новое строительство устанавливаются другим документом — Постановлением Правительства РФ от 20 мая 2017 г. № 603. По этому постановлению предполагалось повышение энергетической эффективности вновь создаваемых зданий с 1 января 2018 года на 20%, с 2023 года еще на 20%, а в конечном итоге с 2028 года — не менее чем на 50% по отношению к базовому уровню, которым практически является 2003 год — год введения в действие СНиП 23-02-2003 «Тепловая защита зданий», впервые на федеральном уровне технического нормирования установивших требования к показателю энергетической эффективности зданий и которые практически не пересматривались до настоящего времени.
Примечание. Из-за малого отличия этажности Москвы от других зданий полагаю, подсчет выполнен суммированием этажей всех зданий и делением этой суммы на количество выбранных зданий, что некорректно. Правильней было бы суммировать произведение этажности каждого дома на его площадь и делить на произведение количества зданий и их суммарную площадь, при этом этажность всех городов, и больше всего Москвы, подросла бы.
В отношении нового строительства, для того чтобы выполнить конечную цель Постановления № 603 о повышении энергетической эффективности строящихся зданий не менее чем на 50% и учитывая, что к 1 января 2018 года Минстрой России не смог реализовать свои возможности по снижению удельного годового расхода энергетических ресурсов строящихся зданий, в [3] предлагается в качестве 1-го этапа поставить задачу снижения удельного годового расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию строящихся зданий на 25% с 2020 года, оставив в том же объеме, как указано в постановлении, плановое снижение теплопотребления зданий на 2-м и 3-м этапах (с 2023 и 2028 годов).
Требование это не является избыточным, такое снижение теплопотребления на отопление и вентиляцию строящихся зданий было установлено перед московской строитель-ной отраслью Постановлением Правительства Москвы № 900-ППМ от 05.10.2010. Поста-новлением № 460-ППМ от 03.10.2011 было подтверждено его выполнение: «в результате модернизации производственной базы индустриального домостроения достигнуто производство трехслойных панелей наружных стен и окон с повышенными теплотехническими показателями — приведенным сопротивлением теплопередаче наружных стен не менее 3,5 м2·°С/Вт, а оконных и балконных дверных блоков из ПВХ-профилей с двухкамерными стеклопакетами — более 0,8 м2·°С/Вт, удельный годовой расход тепловой энергии на отопление и вентиляцию многоквартирных домов не превышает 71 кВт·ч/м2» (при ГСОП = 4943 градусо-суток базовое значение этого показателя по МГСН 2.01-99 «Энергосбережение в зданиях. Нормы тепло-водо-электроснабжения» составляло 95 кВт·ч/м2).
В пункте 15 приказа Минстроя России № 1550, относящемся к главе III обязательных технических требований, обеспечивающих достижение показателей, характеризующих выполнение требований энергетической эффективности, и акцентирующем внимание на поэлементном составе теплозащитной оболочке здания, на основании [4] предлагается повысить сопротивление теплопередаче наружных ограждений на те же 25% по отношению к базовым значениям, как и по удельному годовому расходу энергетических ресурсов, и восстановить таблицу нормируемых с 2020 и 2023 годов значений приведенного сопротивления теплопередаче наружных ограждений.
Таблица базовых и нормируемых значений приведенного сопротивления теплопередаче наружных ограждений для зданий, Rонорм, м2·°С/Вт
2. Общественные, кроме перечисленных выше, административного назначения (офисы), сервисного обслужива- ния, культурно-досуго- вые и оздоровительные
2000
4000
6000
8000
10 000
12 000
2,5
3,4
4,2
5,0
5,9
6,7
3,4
4,5
5,6
6,7
7,8
9,0
2,8
3,8
4,8
5,7
6,7
7,7
0,45
0,55
0,7
0,8
0,9
1,0
0,4
0,5
0,55
0,6
0,7
0,75
Примечание. Промежуточные значения определять методом линейной интерполяции по градусо-суткам отопительного периода района строительства.
Теперь оценим, какое количество МКД должно быть подвергнуто капитальному ремонту с утеплением, чтобы выполнить требование Комплексного плана, утвержденного распоряжением Правительства РФ №703-р. В соответствии с требованием пункта 6.1 СНиП 23-02-2003: «6.1 Повышение энергетической эффективности существующих зданий следует осуществлять при реконструкции, модернизации и капитальном ремонте этих зданий», принимаем утепление зданий до базового значения повышения теплозащиты согласно пункту 5.3 того же СНиП: «Приведенное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций следует принимать не менее нормируемых значений, определяемых по таблице 4 в зависимости от градусо-суток района строительства».
Выше приводится выписка из не действующего ныне нормативного документа, потому что в пришедшем ему на смену, актуализирующем его СП 50.13330.2012 это требование вообще исключено из текста, а в приказе Минстроя № 1550/пр также нигде не указывается на повышении энергоэффективности капитально ремонтируемых зданий, но в пункте 8, наоборот, подчеркивается, что «8. Для реконструируемых или проходящих капитальный ремонт зданий (за исключением многоквартирных домов) удельная характеристика расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию уменьшается с 1 июля 2018 г. на 20% по отношению к базовому значению».
Поэтому для снижения целевых показателей потребления тепловой энергии на отопление МКД, построенных до 1980 года, предусматриваем при выполнении их капитального ремонта повышение тепловой защиты до нормируемых базовых значений (табл. 3 СП 50.13330, что то же в табл. 4 СНиП 23-02) и достижение базового удельного годового теплопотребления на отопление и вентиляцию 5–9-этажных домов на уровне 100 кВт·ч/м2 в год при ГСОП = 4943 °С·сут. (табл. 7 в [2]). Тогда удельная экономия тепловой энергии составит: 193 – 100 = 93 кВт·ч/м2, а чтобы получить плановое значение к 2030 году в размере 15% от базового теплопотребления жилищного многоквартирного фонда в 2016 году, общая экономия должна составить 0,15 · 462 290 = 69 340 ГВт·ч, а задействованы должны быть МКД площадью: 69 340/93 = 745 млн м2 из существующих 0,53 · 2484 = 1320 млн м2. При этом если намечаемое по Комплексному плану снижение теплопотребления МКД при капитальном ремонте начнется в 2020 году, то каждый год необходимо выполнять комплексный капитальный ремонт с утеплением на МКД площадью квартир 745/10 = 74,5 млн м2, что сопоставимо с планируемым объемом нового строительства. Согласно строке 4.1 табл. 1 в [2] в новом строительстве плановый ввод жилья МКД составляет в 2020 году 65 млн м2, в 2024–2030 гг. — 80 млн м2.
Одновременно с повышением теплозащиты МКД, построенных до 1980 года в объеме 1320 млн м2 во всех регионах России, для реализации Комплексного плана снижения теплопотребления на отопление МКД при их капитальном ремонте необходимо оборудовать все системы отопления домов автоматическим регулированием подачи теплоты на отопление, что предусмотрено существующими нормами при подключении этих систем к тепловым сетям централизованного теплоснабжения через автоматизированный индивидуальный тепловой пункт (АИТП) или автоматизированный узел управления [АУУ, при теплоснабжении от центрального теплового пункта (ЦТП)], либо к домовым котельным, описанным в [5].
При этом для достижения максимальной экономии энергии при обеспечении нормируемой комфортной температуры воздуха 20 °C (см. СП 60.13330.2016) и нагрева наружного воздуха для вентиляции не ниже минимально нормируемого воздухообмена необходимо настроить контроллер регулятора подачи теплоты на отопление на график, учитывающий увеличивающуюся долю бытовых теплопоступлений в тепловом балансе дома при повышении температуры наружного воздуха и возможный запас тепловой мощности системы отопления1.
1Данный график назван «графиком Ливчака» (см. журнал «АВОК», № 1. 2014.) в честь В. И. Ливчака, разработавшего и реализовавшего его на практике (Прим. ред.).
В статье [6] показано, что при подаче теплоты на отопление по этому графику, реализуемому уравнением (1), осуществляется экономия тепловой энергии от 15 до 40% и более в сравнении с традиционным графиком по уравнению (2), не учитывающим перечисленные обстоятельства, причем без дополнительных инвестиций, потому что наличие регулятора подачи теплоты на отопление обусловлено нормативными требованиями и экономия теплоты достигается только за счет перенастройки контроллера регулятора.
где от — относительный расход тепловой энергии на отопление;
Qвн — бытовые, внутренние теплопоступления в квартирах, Гкал;
Qотр — расчетный расход тепловой энергии на отопление при расчетной для проектирования отопления и вентиляции температуры наружного воздуха;
tв — расчетная температура внутреннего воздуха в здании в соответствии с СП 60.13330.2016 tв = 20 °С;
tн — текущая температура наружного воздуха tн;
tнр — расчетная для проектирования отопления и вентиляции температура наружного воздуха для Москвы tнр = -26 °С (согласно СП 131.13330.2011 с 2012г. tнр = -25 °С).
здесь Qот — расход тепловой энергии на отопление при текущей температуре наружного воздуха tн, остальные обозначения в (1).
Рис. 1. Графики изменения относительного расхода тепловой энергии на отопление от в зависимости от температуры наружного воздуха tн для разных режимов автоматического регулирования подачи теплоты на отопление: 1 — стандартный проектный по формуле (2); 2 — с учетом увеличивающейся доли бытовых теплопоступлений в тепловом балансе здания с повышением температуры наружного воздуха по формуле (1), для многоквартирных домов, построенных до 2000 года (от = 0 при tн= 15 °С); 3 — то же, что и предыдущий график, но еще и с учетом выявленного запаса тепловой мощности системы отопления в размере 10%. При большем запасе угол наклона графика будет еще меньше
Для наглядности на рис. 1 приводятся графики изменения относительного расхода тепловой энергии на отопление в зависимости от температуры наружного воздуха, построенные в соответствии с уравнениями по формулам (1) и (2), а также с учетом возможного запаса тепловой мощности системы отопления, который выявляется по соотношению расчетной тепловой нагрузки системы отопления, определенной в проекте ОВ многоквартирного дома Qот.пр.р, или взятого из договора с теплоснабжающей организацией, с требуемым расчетным расходом тепловой энергии на систему отопления, определенным по единой методике (Qот.тр.р), изложенной в стандарте Национального объединения проектировщиков НОП (ныне НОПРИЗ) «Требования к содержанию и расчету показателей энергетического паспорта проекта жилого и общественного здания» СТО НОП 2.1-2014, разработанного НП «АВОК» в 2014 году.
Причем требуемый расчетный расход тепловой энергии на систему отопления необходимо определять с учетом фактической заселенности дома, а соответственно в зависимости от фактической заселенности следует принимать и величины нормируемого минимального воздухообмена и удельных бытовых теплопоступлений, которые могут не совпадать с заложенными при проектировании. А поэтому для установления правильных значений расчетного расхода тепловой энергии на систему отопления и ожидаемого удельного расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию за нормализованный отопительный период, по которому оценивается энергетическая эффективность рассматриваемого МКД в сравнении с отклонениями от базовых показателей, необходимо повторить расчет этих значений в соответствии с положениями стандарта СТО НОП 2.1-2014.
В подразделе «Почему не выполняются решения Правительства России о повышении энергоэффективности многоквартирных домов, и как добиться соответствия проектному значению удельного годового расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию» в [5] приводятся, в соответствии с разработанным в 2019 году Минэкономразвития РФ проектом Федерального закона «О внесении изменений в ФЗ № 261 … и в нормативные правовые акты Правительства РФ и федеральных органов исполнительной власти в части установления класса энергетической эффективности общественных зданий», предложения по изменению постановлений Правительства от 25 января 2011 года № 18 и от 16 февраля 2008 года № 87, Сводов правил СП 50.13330 и СП 60.13330, приказов Минстроя России от 6 июня 2016 года № 399, от 17 ноября 2017 года № 1550 и от 8 июня 2018 года № 341, с целью действительной реализации повышения энергетической эффективности строящихся и эксплуатируемых зданий.
После реализации на практике мероприятий, повышающих энергетическую эффективность зданий, необходимо выполнить оценку реальной экономии тепловой энергии по результатам измерения общедомовым теплосчетчиком, обязательным к установке по существующим нормам, и сопоставление с ожидаемой по проекту с пересчетом на фактическую заселенность квартир, чтобы убедиться в достижении максимальной энергоэффективности здания.
Для возможности сопоставления ожидаемого расчетного теплопотребления за нормализованный отопительный период [соответствующий ГСОПноп региона по метеоданным из СП 131.13330.2012 или предшествовавшего ему до 2012 года, рассчитывается по формуле (3)] с фактически измеренным за отопительный период, с отличающимися метеоданными или измеренным за неполный отопительный период, следует пересчитать фактически измеренный расход тепловой энергии на отопление здания на нормализованный отопительный период (ноп). Традиционно, когда регулирование подачи теплоты на отопление осуществлялось по уравнению (2) без учета того, что бытовые тепловыделения в квартирах, как составляющая теплового баланса любого здания, не зависят от изменения температуры наружного воздуха, пересчет выполнялся по уравнению (4):
где Qот.ф.ноп — фактически измеренный расход тепловой энергии на отопление за период измерения (за весь отопительный период или часть его), пересчитанный на нормализованный отопительный период, в Гкал;
Qот.ф — фактически измеренный расход тепловой энергии на отопление за период измерения, Гкал;
ГСОПноп. — градусо-сутки нормализованного отопительного периода, для Москвы по СНиП 23-01–99*, поскольку расчет выполняется по испытаниям 2009–2010 гг., ГСОПноп. = 4943 градусо-суток; для испытаний, выполняемых с 2012 года, ГСОПноп. = 4551 градусо-суток;
tв — расчетная температура внутреннего воздуха в здании, tв = 20 °С;
tн.ср.фп — средняя температура наружного воздуха за фактический период измерения;
zфп — длительность фактического периода измерения, в сутках;
tн.ср.ноп — средняя температура наружного воздуха нормализованного отопительного периода, для Москвы tн.ср.ноп = -3,1 °С, с 2012 года tн.ср.ноп = -2,2 °С;
zноп — длительность нормализованного отопительного периода, в сутках, для Москвы zноп = 214 суток, с 2012 года zноп = 205 суток.
Но при регулировании подачи теплоты на отопление по «графику Ливчака» (уравнению 1) с учетом увеличения доли внутренних теплопоступлений в тепловом балансе дома с повышением температуры наружного воздуха следует пересмотреть правила пересчета на нормализованный отопительный период результатов фактически измеренного расхода теплоты на отопление.
Ниже приводится анализ, как будет изменяться пересчитанный на ноп (для условий Москвы при ГСОПноп = 4943 градусо-суток) расход теплоты на отопление, измеренный в периоды длительностью в три месяца с диапазоном i-х значений средних температур наружного воздуха в эти периоды, изменяющихся от -10 до +2 °С при традиционном решении с использованием формулы (4) и при подаче теплоты на отопление по традиционной зависимости, указанной в формуле (2), что отображено в табл. 1, блоке 1 (колонки 1–5), а также по оптимизированному алгоритму, реализуемому уравнением (1).
Для указанного выше диапазона средних наружных температур (колонка 1) за период в три месяца в колонке 2 приводится количество теплоты, потребленной на отопление Qот.i при регулировании ее подачи по традиционному графику, построенному по уравнению (2) с реперными точками: расчетном расходе тепловой энергии Qот.i = Qотр = 176 кВт при расчетной tнр = -26 °С и Qот.i = 0 при tн = 18 °С. В колонке 3 представлен этот же расход, пересчитанный на нормализованный отопительный период по формуле (4), Гкал в год, а в колонке 4 — удельная величина пересчитанного на ноп расхода тепловой энергии на отопление, qот.ноп. в кВт·ч/м2 в год, отнесенного к площади квартир отапливаемого дома типовой серии II-18-01/12 (Акв = 3618 м2).
Таблица 1. Пересчет показателей измеренного расхода теплоты на отопление к нормализованному отопительному периоду (ноп) при разных средних температурах наружного воздуха за период измерений i и для различных правил пересчета по формулам (4 и 5) при ГСОП = 4943 градусо-суток.
Возможная средняя за период измерений tн.ф,°С
Qот.i. при расчете на Qо =0 при tн =18 °С, Гкал за период 3 месяца
Qот.ноп.
пересчет в ноп на Qо = 0 при tн =18 °С, Гкал в год
qот.ноп при tн.ф пересчет в ноп,
кВт·ч/м2
в год
Кпер.ноп=
qот. ноп при tн.ф / qот.ноп при tнср = -3,1 °С
tн.ф, °С
Qот.i. при расчете на Qо = 0 при tн = 12 °С, Гкал за период 3 месяца
Qот.ноп. пересчет в ноп на Qо = 0 при tн = 18 °С, Гкал в год
qот.ноп при tн.ф пере-счет в ноп, кВт·ч/м2 в год
Кпер.ноп=
qот. ноп при tн.ф/ qот.ноп
при tнср = -3,1 °С
tн, °С
Qот.ф. при расчете на Qо = 0 при tн = 12 °С, Гкал за 3 месяца
Qот.ф.ноп пересчет в ноп на Qо = 0 при tн = 12 °С, Гкал в год
для периода измерения с 20.11 по 31.12.2019 г. длительностью 42 суток на к-се 57 по ул. Обручева после перенастройки контроллера при tн.ф = -3,8 °С измеренный расход теплоты на отопление дома составил Qот.ф = 71,9 Гкал, в пересчете на период 90 суток с той же tн.ф = -3,8 °С (для возможности сопоставления) будет: 71,9 · 90/42 = 154,1 Гкал (колонка 12 табл. 1). Тогда с пересчетом на ноп по формуле (4) он составит: Qот.ф.ноп (колонка 13) = 154,1 · 4943/(20 + 3,8)/90/1,016 = 349,9 Гкал и qот.ноп = 349,9 · 1163/3618 = 112,5кВт·ч/м2 (колонка 14);
для периода измерения с 01.01 по 31.03.2010 на том же доме при tн.ф = -8 °С:Qот.ф.ноп (колонка 13) = 189,6 · 4943/(20 + 8)/90/1,09 = 341,14 Гкал и qот.ноп = 341,14 · 1163/3618 = 109,6кВт·ч/м2 (колонка 14).
В колонке 5 приводятся результаты деления удельного годового расхода тепловой энергии на отопление, пересчитанного на нормализованный отопительный период для каждого i-го значения температуры наружного воздуха, к такому же расходу, определенному при средней за нормализованный отопительный период наружной температуре (tнср = -3,1 °С). Пересчет на ноп выполнен правильно — максимальное отклонение в крайних значениях не превышает допустимых отклонений при измерении расхода теплоты теплосчетчиками ± 4% (-2,7% для tнср = +2 °С и +2,2% для tнср = -10 °С).
В блоке 2 (колонки 6–10) табл. 1 приводится для того же диапазона наружных температур (колонка 6) изменение рассчитанного за период 3 месяцев расхода теплоты на отопление (колонка 7) по предлагаемой новой зависимости, указанной в формуле (1) — Qот.i. при расчете на Qо = 0 при tн = 12 °С, Гкал. В колонке 8 представлен этот же расход, пересчитанный на нормализованный отопительный период по формуле (4), Гкал в год, а в колонке 9 — удельная величина пересчитанного на ноп расхода тепловой энергии на отопление, отнесенного к площади квартир отапливаемого дома, кВт·ч/м2 в год.
В колонке 10 приводятся результаты деления удельного годового расхода тепловой энергии на отопление, пересчитанного на нормализованный отопительный период в колонке 8, для каждого значения температуры наружного воздуха к такому же расходу, определенному при средней за отопительный период наружной температуре (tнср = -3,1 °С). Максимальные отклонение в крайних значениях превышают допустимые отклонения при измерении расхода теплоты теплосчетчиками ± 4% (-15% для tнср = +2 °С и +12% для tнср = -10 °С), это свидетельствует о том, что традиционный метод пересчета в ноп не работает.
Для исправления этого несоответствия при осуществлении регулирования подачи теплоты в систему отопления дома в зависимости от температуры наружного воздуха и с учетом увеличивающейся доли бытовых теплопоступлений в тепловом балансе дома с повышением наружной температуры следует ввести в формулу (4) коэффициент пересчета Кпер.ноп (см. формулу 5), равный отношению удельного годового расхода тепловой энергии на отопление, пересчитанного на нормализованный отопительный период при средней температуре наружного воздуха измеряемого периода, к такому же расходу, определенному при средней за нормализованный отопительный период наружной температуре, приведенный в колонке 10 табл. 1.
Qот.ф.ноп. на Qо = 0 при tн =12 °С= Qот.ф.·ГСОПноп ./ (tв – tн.ср.фп) / zфп/ Кпер.ноп. (5)
Сопоставив показатели из тех же колонок 2 и 7 при tн.ср.ноп = -3,1 °С, можно оценить для этого конкретного дома величину годовой экономии тепловой энергии на отопление при переходе на график подачи теплоты в систему отопления с учетом увеличивающейся доли бытовых теплопоступлений в тепловом балансе дома с повышением температуры наружного воздуха: Эк = (156,01 – 129,03) · 100/156,01 = 17%. Эта экономия достигается без каких-либо инвестиций, только перенастройкой контроллера регулятора подачи теплоты на отопление!
Нижняя дополнительная строка в табл. 1 подтверждает, что если в используемые для расчетов разные формулы (1) и (2) подставить вместо текущей наружной температуры tнр = -26 °С, то в колонке 2, представляющей показатели графика подачи теплоты в систему отопления с от = 0 при tн =18 °С и в колонке 7, представляющей показатели графика подачи теплоты в систему отопления с от = 0 при tн =12 °С, будут одинаковые величины 326,88 Гкал (выделено красным). Это подтверждает, что оба графика выходят из одной и той же точки при tнр = -26 °С.
Следующий блок табл. 1 (колонки 11–14) демонстрирует для конкретных измерений теплопотребления на отопление с авторегулированием по «графику Ливчака» одного и того же дома серии II-18-01/12, выполненных после перенастройки контроллера регулирования отопления и пересчитанные на ноп по формуле (5) с учетом Кпер.. В период с 20 ноября по 31 декабря 2009 года при tн.ср.фп = -3,8 °С фактически измеренный расход теплоты на отопление был Qот.ф = 154,1 Гкал (колонка 12), а пересчитанный на ноп удельный расход составил qот.ф.ноп = 112,5 кВт·ч/м2 в год (колонка 14). За период в первые три месяца 2010 года при tн.ср.фп = -8,0 °С – Qот.ф = 189,6 Гкал, а qот.ф.ноп = 109,6 кВт·ч/м2 в год (числовое решение приведено в примере под табл. 1). Средневзвешенное значение истинного измеренного и пересчитанного на ноп удельного годового расхода тепловой энергии на отопление будет: qот.ф.ноп.ср. = (112,5 – 109,6)/2 = 111 кВт·ч/м2 при максимальном отклонении 1,5 · 100/111 = 1,35%, что ниже допустимых ± 4%. Это подтверждает правильность пересчета измеренного расхода теплоты на нормализованный отопительный период с учетом Кпер.ноп., коэффициента пересчета на ноп при регулировании подачи теплоты на отопление по «графику Ливчака», с использованием формулы (5).
В то же время этот фактически измеренный и пересчитанный на нормализованный отопительный период расход qот.ф.ноп.57 = 111 кВт·ч/м2 на 12% выше требуемого_для этого периода qот.тр.ноппри tн.ср = -3,1 °С = 99 кВт·ч/м2, что свидетельствует о перерасходе фактически потребленной теплоты на отопление над требуемой величиной. Однако, по сравнению с измеренным и пересчитанным на нормализованный отопительный период расходом теплоты на отопление соседнего дома 59 той же серии за тот же период, авторегулирование в котором осуществлялось по зависимости (2), qот.ф.ноп.59 = (0,119 + 0,113) · 1163/2 = 134,9 кВт·ч/м2, перерасход теплоты в этом доме на (134,9 – 111) · 100/111 = 21,5% выше теплопотребления дома 57, авторегулирование в котором было реализовано по «графику Ливчака» (формула 1).
В зависимости от региона строительства коэффициент пересчета расхода теплоты на отопление на нормализованный отопительный период Кпер.ноп следует определять для каждого нового значения ГСОП, соответствующее данному региону. Ниже приводится табл. 2, где представлены требуемые коэффициенты пересчета для ГСОПноп = 4943 градусо-суток из табл. 1 (2-я строка табл. 2) и определенные нами по той же методике для нового в соответствии с СП 131.13330.2011 «Строительная климатология» для Москвы ГСОПноп = 4551 градусо-суток при tн.ср.ноп. = -2,2 °С (3-я строка табл. 2).
Таблица 2. Значения коэффициента пересчета на нормализованный отопительный период измеренного расхода тепловой энергии, Кпер.ноп, в формуле (5) при разных за период измерения средних температурах наружного воздуха (от -10 до +2 °С) для ГСОПноп = 4943 и 4551 градусо-суток.
Расчеты, выполненные по вышеприведенным правилам, показывают, что при пересчете на ГСОПноп = 4551 градусо-суток по формуле (5) фактически измеренного расхода теплоты на отопление за период измерения в последние месяцы 2009 года при фактической средней температуре наружного воздуха tн.ср.фп = -3,8 °С с учетом Кпер.ноп = 1,036 удельный годовой расхода тепловой энергии на отопление составил qот.ф.ноп = 101,1 кВт·ч/м2 в год. А за первые 3 месяца 2010 года при tн.ср.фп = -8,0 °С и с учетом Кпер.ноп = 1,12 удельный годовой расхода тепловой энергии на отопление составил qот.ф.ноп = 97,4 кВт·ч/м2 в год. Отклонения от средней величины qот.ф.ноп.ср. = (101,1 + 97,4)/2 = 99,2 кВт·ч/м2не превышают 2%, что подтверждает правильность предлагаемого пересчета измеренного расхода теплоты на ноп с учетом Кпер.ноп. А превышение над требуемым qот.ноппри tн.ср = -2,2°С =88,9 кВт·ч/м2 свидетельствует о перерасходе фактического теплопотребления на отопление дома над требуемым на те же (99,2 – 88,9) · 100/88,9 = 12 %, как и при ГСОП = 4943 градусо-суток.
Этот перерасход теплоты вызван тем, что в зоне поддержания требуемого теплопотребления менее 20% от расчетного автоматика работала неустойчиво, сбиваясь на 2-позиционный режим работы (закрыть-полуоткрыть), что вызывало нарекание жильцов на «холодные батареи», хотя температура внутри помещений не опускалась ниже 21°С. А также, как показало дополнительное обследование, в 75% квартир отопительные приборы установлены с завышением поверхности нагрева от 20 до 150% сверх проекта ГУП «МосжилНИИпроекта», что при использовании в качестве отопительных приборов чугунных радиаторов не вызывает затруднений, так как не требует сварочных работ. Побуждения жителей вполне объяснимы: во-первых, когда у тебя под окном устанавливают меньшее количество секций радиаторов, чем было до ремонта, это справедливо вызывает недоверие, и, во-вторых, очень одиноко смотрятся 2–3 секции радиатора шириной до 0,2 м в нише под окном на кухне, имеющем ширину 1,2–1,5 м. Конечно, в этом случае надо ставить прибор с меньшей теплоплотностью.
Но, поскольку увеличение площади нагрева отопительных приборов сверх проекта было выполнено жильцами только отдельных квартир, этот запас нельзя устранить централизованно. Перерасход теплоты будет иметь место, пока жителей, нарушивших условия совместного проживания, не обяжут восстановить систему общего пользования всего дома, какой является система отопления с отопительными приборами, в проектное состояние.
ВЫВОДЫ
Приходится констатировать, что в нашей стране из-за ошибок, допущенных в СП 50.13330.2012 при расчетах показателя энергетической эффективности зданий, и игнорирования требований Постановления Правительства РФ от 25.01.2011 № 18 о повышении энергоэффективности зданий, а также из-за устранения Минстроем России экспертизы как контролирующего органа за соответствием нормируемой величине показателя энергоэффективности зданий на стадии разработки проектной документации и исключения требований утепления МКД при выполнении их капремонта, не реализуются планы повышения энергетической эффективности строящихся и капитально ремонтируемых зданий с 2011 года по настоящее время.
В статье предложены изменения и дополнения в нормативные правовые акты Правительства Российской Федерации и Минстроя России с целью действительной реализации повышения энергетической эффективности строящихся и эксплуатируемых зданий в рамках утвержденных положений Постановления Правительства РФ от 20.05.2017 № 603 — о повышении энергоэффективности нового строительства на 50% к 2028 году, для чего будет необходимо в 2020 году на 1-м этапе снизить теплопотребление на отопление МКД нового строительства на 25%, и Комплексного плана, утвержденного распоряжением Правительства РФ от 19.04.2018 № 703-р, — о повышении энергоэффективности жилищного фонда многоквартирных домов на 15% к 2030 году. Установлено, что для этого будет необходимо ежегодно начиная с 2020 года снижать теплопотребление на отопление при комплексном капитальном ремонте с утеплением МКД площадью квартир 74,5 млн м2, что сопоставимо с планируемым объемом нового строительства.
Достижение показателей повышения энергоэффективности 1-го этапа в новом строительстве реализуется за счет повышения теплозащиты зданий на те же 25%, а 2-го этапа с 2023 года — на 15% по отношению к базовым значениям (таблица рекомендуемых значений с 2020 и 2023 годов приводится в статье), а при комплексном капитальном ремонте — за счет доведения теплозащиты существующих МКД до базовых значений, и в обоих случаях осуществления авторегулирования подачи теплоты в системы отопления в зависимости от изменения температуры наружного воздуха и с учетом всех составляющих теплового баланса здания и выявленного запаса тепловой мощности системы отопления. Следует иметь ввиду, что при утеплении зданий в процессе проведения комплексного капитального ремонта экономически оправданно теплоизоляцию стен выполнять для достижения максимальных рекомендуемых по таблице значений сопротивления теплопередаче, потому что дешевле сразу увеличить толщину теплоизоляции, из-за ее малой стоимости по сравнению со стоимостью монтажа ее и покровного слоя, чем затем повторно это делать. Тогда уменьшится требуемый ежегодный объем капитального ремонта МКД.
При переходе на оптимизированный график авторегулирования подачи теплоты на отопление с учетом увеличивающейся с повышением температуры наружного воздуха доли бытовых теплопоступлений в тепловом балансе дома («график Ливчака») следует для сопоставления с рассчитанным ожидаемым расходом теплоты фактически измеренный расход тепловой энергии на отопление пересчитывать на нормализованный отопительный период по формуле (5) с использованием Кпер.ноп — коэффициента пересчета, определяемого в соответствии с блоком 2 табл. 1.
ЛИТЕРАТУРА
Казейкин В. С., Толстолугов В. А., Петров В. А. Энергоэффективность в 2020 году. Новые нормативные акты и новые высокоэффективные технологии. «Инженерные системы» АВОК Северо-Запад, № 1. 2020 г.
Ливчак В. И. Какова фактическая энергоэффективность жилищного фонда города Москвы и тенденции ее повышения к 2030 году. «Инженерные системы» АВОК Северо-Запад, № 1. 2020 г.
Ливчак В.И. «Отопление и вентиляция зданий — цена, качество, энергоэффективность, экология». «Инженерные системы» АВОК Северо-Запад, № 3. 2019 г.
Ливчак В. И. Европейская тенденция повышения теплозащиты зданий: как она реализуется в России? «АВОК», № 6. 2011 г.
Ливчак В. И. Как добиться повышения энергоэффективности зданий при проектировании и соответствия фактического теплопотребления проектным показателям. «Инженерные системы» АВОК Северо-Запад, № 4. 2019 г.
Ливчак В. И. Оптимизация алгоритма подачи теплоты на отопление в зданиях: экономия от 15 до 40% и более без дополнительных инвестиций. «Энергосбережение», № 2. 2020 г.
На примере проведено сравнение значений величины коэффициента гидравлического сопротивления труб из полиэтилена, рассчитанного по нормативной и рекомендуемой эмпирической зависимости, подтвержденной натурными исследованиями на трубах большого диаметра. Предложено разработать методику производственного контроля значений параметров шероховатости внутренних стенок труб из любых полимерных материалов и рекомендовать прибор для измерения величин этих параметров.
Ключевые слова: полимерные трубы, гидравлический расчет, параметры шероховатости, потери напора.
Гидравлический расчет трубопроводов из любых полимерных материалов регламентируется использованием при расчетах нормативной зависимости [2, 3], имеющей достаточно сложный вид, который был упрощен (формула 2) для проведения практических расчетов [1]. Однако явного упрощения расчета значений λн это не дает, так как в формулу (1) входит значение нормированного [2, 3] коэффициента эквивалентной шероховатости Кэ, величина которого даже для труб из одного и того же материала этими нормативами точно не определена. Это приводит к нежелательным погрешностям при определении потерь напора в трубах из разных полимерных материалов.
На основе исследований, проведенных известными учеными в начале 60-х годов 20-го века [6] была предложена зависимость для определения λ, подтвержденная результатами гидравлических экспериментов, произведенных авторами, на трубопроводах большого диаметра [7]. Формула имеет следующий вид:
где:
Reф — фактическое число Рейнольдса,
Raср — среднеарифметическое отклонение профиля от средней линии в пределах базовой длины, м;
Smср — средний шаг по вершинам между неровностями, м;
— фактический (измеренный) внутренний диаметр труб, м.
В формуле (1) отсутствует коэффициент эквивалентной шероховатости Кэ, что придает ей более практический вид, так как для расчета значения λ требуется измерить только величину средних значений параметров шероховатости Raср и Smср, регламентированных нормативом [4].
Явным достоинством формулы (1) является также ее относительная простота для расчетов. Формула (1) может быть рекомендована для использования при расчетах значения λ, если известны значения параметров Raср и Smср, измерение которых не представляет сложностей, так как значения этих параметров используются для разных целей в большинстве отраслей российской экономики.
Проведем на примере сравнение нормативных значений λн, подсчитанных по упрощенной нормативной (2) и рекомендуемой расчетной λp зависимости (1). Результаты для сравнения сведены в табл. 1.
Из таблицы 1 следует, что точность определения нормативного значения λн = 0,01938 отличается от точности определения расчетного значения λp = 0,01943 на 0,26%, что вполне удовлетворяет точности проведения практических расчетов.
То есть расчетное значение λp по формуле (1) расходится на 0,26% со значением λн , рассчитанным по формуле (2).
Использование значения параметра Кэ в формуле (1) вообще не требуется, так как объективная оценка измеренных прибором средних значений параметров шероховатости Raср и Smср и обеспечивает расчет значений λp с достаточной для практических расчетов точностью в сравнении с расчетом по нормативной зависимости (2).
Условия задачи
Задан расход: q = 300 л/с (0,3 м3/с), который транспортируется по трубопроводу из ПНД с
= 0,5528 м.
Температуры воды t = 10 °С (ν = 0,00000131 м2/c).
Измеренные значения характеристик шероховатости внутренней поверхности труб из ПНД: Raср = 0,41 мкм (0,0000041 м), Smср = 6000 мкм (0,006 м).
Требуется сравнить для условий задачи нормативное λн и расчетное значение λp.
Решение
Расчет λн по упрощенной нормативной зависимости (2) производится по формуле (2):
где:
— некоторое число подобия режимов движения жидкости.
При условии b>2 значение b принимают равным 2.
Reф — фактическое число Рейнольдса, определяемое по формуле:
Reкв — число Рейнольдса, соответствующее началу квадратичной области гидравлических сопротивлений:
где: Кэ — коэффициент эквивалентной (гидравлической) шероховатости, м. Действующими нормативами установлены значения: Кэ ≥ 0,00001 м [2] или
Кэ = 0,000014 м [3]. Точного значения Кэ для труб из ПНД не установлено.
Принимаем для примера расчетное значение Кэ = 0,00001 м.
Установлено, что Кэ зависит от величины средних значений параметров шероховатости внутренней поверхности Reср, м, и рассчитывается по эмпирической зависимости, полученной авторами по результатам натурных исследований трубопроводов по формуле [1, 5, 7]:
=— число подобия параметров трубопровода, отражающее изменения значений фактического внутреннего диаметра труб и изменение средних значений высотного параметра шероховатости Raср ;
n=lgReф — 1 — фактор, характеризующий изменение фактического расхода qф от изменения величины фактического внутреннего диаметра труб из-за влияния технологических допусков на толщину стенок и номинальный наружный диаметр труб [5].
Таким образом, сравнение нормативных λн и расчетных значений величин коэффициента гидравлического сопротивления λp показывает, что существует подтвержденная экспериментами эмпирическая зависимость для определения значений λp для трубопроводов из полимерных материалов, предусматривающая использование для расчета значений λp по формуле (1), измеренных в процессе производства труб средних значений параметров шероховатости Raср и Smср.
Для этого необходимыми и обязательными условиями являются:
— разработка и нормирование методики производственного контроля параметров шероховатости внутренних стенок труб из любых полимерных материалов;
— рекомендации по использованию сертифицированного (аттестованного) прибора для проведения замеров средних значений параметров шероховатости в производственных условиях заводов — производителей труб из разных полимерных материалов;
— рассмотрение вопроса о внесении формулы (1) в нормативные документы [2, 3], что позволит, в конечном счете, значительно упростить расчет значений величины потерь напора в трубах из разных полимерных материалов.
Литература
Продоус О. А., Васильева М. А. Упрощенный вид нормативной зависимости для проведения гидравлических расчетов трубопроводов из полимерных материалов. Водоснабжение и санитарная техника, № 9, 2017. — С. 53–55.
СП 40-102-2000 Проектирование и монтаж трубопроводов систем водоснабжения и канализации из полимерных материалов. Общие требования. http://docs.cntd.ru/document/1200007490
СП 399.1325800.2018 СП 399.1325800.2018 Системы водоснабжения и канализации наружные из полимерных материалов. Правила проектирования и монтажа. http://docs.cntd.ru/document/552304873
Продоус О. А. Влияние колебаний значений параметров, входящих в нормативную зависимость СП 40-102-2000, на величину потерь напора в трубах из разных полимерных материалов. Инженерные системы. АВОК Северо-Запад, № 4, 2019. — С. 50–53.
Дунин-Барковский И. В., Рузин М. Я. О шероховатости пластмассовых труб. Водоснабжение и санитарная техника, № 2, 1964. — С. 22–24.
Дикаревский В. С., Якубчик П. П., Продоус О. А. О формулах для расчета коэффициента гидравлического сопротивления железобетонных напорных труб. Межвузовский сборник научных трудов «Водоснабжение и водоотведение на железнодорожном транспорте». Л., ЛИИЖТ, 1980. — С. 65–69.
В Омске ГК «Росводоканал» запустил в промышленную эксплуатацию каталитическую установку сжигания осадка сточных вод. Уникальный проект реализуется совместно с Институтом катализа Сибирского отделения РАН.
